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高壓地下儲氣井腐蝕與防護(轉帖)-文章很好值得我們學習
地下儲氣井腐蝕研究
以前建造的地下儲氣井為了檢修和維護的方便,沒有固井或未完全固井,未固井部分處于環(huán)狀空氣的包圍,況且地下構造透氣性也難于確定,同時由于地下水的存在,在長時間運行中又不能再次進行防護處理,因而存在嚴重腐蝕的可能。在最近的一次事故中,某一地下儲氣井在投入使用一年多后,由于地下水的沖刷,導致了外壁嚴重腐蝕破壞。
綜合考慮各種因素,地下儲氣井的主體部件(N80套管)外壁的腐蝕,其主要影響因素有:溶解氧,SRB(硫酸鹽還原菌),CO2,H2S以及流速等。
2。1 溶解氧的影響
在中性或近中性的水溶液中,金屬的腐蝕屬于電化學過程,套管表面微電池陽極上鐵受到腐蝕介質作用而溶解,即:
2Fe → +2Fe2+ + 4e
陰極上溶液中的溶解氧被還原,即:
O2+2H2O+4e→4OH-
陽極產物Fe2+向陰極擴散,而陰極的OHˉ向陽極擴散,在介質中依靠離子導體傳導腐蝕電流,這樣陰陽極共同組成氧差腐蝕電池,造成地下儲氣井外壁的腐蝕。因此可見,腐蝕是憑借O2還原而進行的。表層地下水與大氣接觸,大氣中的O2通過溶液擴散到鋼鐵表面以維持腐蝕電池的陰極過程。大氣中的O2向地下水中的擴散速度直接決定了腐蝕過程;水中溶解O2的濃度和氧擴散勢壘直接決定了地下儲氣井的腐蝕速度[2,3]。
2。2 CO2-H2S腐蝕機理及腐蝕影響因素
2。2.1 CO2-H2S的腐蝕機理
隨著CO2腐蝕和H2S腐蝕研究的逐漸深入和工程上腐蝕問題的逐步解決,CO2和H2S共存條件下對地下儲氣井的腐蝕研究已顯得相當突出[3]
CO2和H2S共存的環(huán)境中,H2S控制腐蝕的能力較強。這是由于H2S腐蝕產生的硫化物膜對儲氣井套管具有較好的保護作用,所以當CO2介質中含有少量的H2S時,腐蝕速率有時反而降低,但高濃度的H2S引起的腐蝕速率比CO2腐蝕預測模型得出的腐蝕速率要快。腐蝕取決于套管表面腐蝕產物及沉積物的結構和組成,當系統(tǒng)中同時存在CO2和H2S時,PCO2/PH2S可以大致判定腐蝕是H2S還是CO2起主要作用。
2。2。2 CO2-H2S的腐蝕影響因素
CO2和H2S共存條件下的腐蝕影響因素包括溫度、氣體分壓、介質成分、液相流態(tài)以及材質因素等,其中很多因素的影響與二者單獨作用時相同[4]。
(1)溫度:溫度對CO2和H2S共存腐蝕的影響主要體現(xiàn)在三個方面:①溫度升高,CO2和H2S氣體在介質中的溶解度降低,抑制了腐蝕的進行;②溫度升高,各反應進行的速度加快,促進了腐蝕的進行;③溫度升高,影響了腐蝕產物膜的形成機制,可能抑制腐蝕或促進腐蝕。
(2)H2S含量:有研究表明,當H2S質量濃度較低(70 mg/m3)和較高(60mg/m3) 時腐蝕速率較低;隨H2S含量增加,N80套管呈現(xiàn)出明顯的局部腐蝕
特征,同時腐蝕傾向與腐蝕形態(tài)間也表現(xiàn)出一定的相關性。實際上H2S含量的影響取決于儲氣井套管表面腐蝕產物及沉積物的結構和組成,隨著鋼表面生成FeS或FeCO3膜的不同,H2S作用形式也不同。
(3)CO2分壓∶CO2分壓增加時,N80套管腐蝕速率呈增大趨勢,腐蝕形態(tài)以均勻腐蝕為主,試樣表面腐蝕產物膜附著力較低,且有缺陷或較疏松,加之液相流的沖刷作用,難以形成厚而致密的保護性膜。上述原因造成了N80套管均勻腐蝕速率隨CO2分壓增加而增大的趨勢。
(4)材質因素:Cr既可提高鋼的抗CO2腐蝕性能,也可改善鋼的抗H2S腐蝕性能。Mn與S結合可形成MnS夾雜,成為鋼中的微陰極,促進局部腐蝕的發(fā)生,降低鋼的抗CO2及H2S腐蝕性能。
2。3 SRB的影響
由細菌引起的地下儲氣井外壁腐蝕中,SRB影響最大。SRB代謝產物H2S對金屬的腐蝕特別嚴重,生成物FeS也危害嚴重。SRB引起腐蝕的特征:產生深的坑蝕,形成結疤;點蝕區(qū)充滿黑色的腐蝕產物FeS,在疏松的腐蝕產物下面出現(xiàn)金屬光澤;點蝕區(qū)表面為許多同心圓所構成,其橫斷面為錐形。
SRB的腐蝕機理[5]可由去極化理論來解釋,即SRB加速了陰極去極化作用,從而加速了腐蝕過程。其反應公式如下:
4Fe → 4Fe2 + 8e 陽極反應
8H2O → 8H++8OHˉ 水的電離
8H++8e → 8H 陰極反應
SO42ˉ+8H → S2-+4H2O 細菌陰極去極化
Fe2+ + S2-→ FeS 腐蝕產物
3Fe2+ +6OHˉ→ 3Fe(OH)2 腐蝕產物
總反應:
4Fe+SO42ˉ+4H2O→ 3Fe(OH)2+FeS+2OHˉ
SRB腐蝕主要是氫化酶的作用。由SRB活動產生的H2S和FeS和細菌氫化酶保證了陰極反應所需要的氫,使得地下儲氣井的井筒腐蝕的速度過快。另外,H2S在金屬表面的沉積相對增加了陰極函蓋面積,有利于氫的還原,也加速了儲氣井的局部腐蝕。
3 CNG儲氣井的防腐蝕措施
隨著科學技術發(fā)展和相關標準的制定與完善,地下儲氣井在國內CNG加氣站項目中得到了廣泛的應用,但在使用過程中存在的腐蝕問題應進一步探討。針對國內不少儲氣井腐蝕情況,提出以下改進措施[6ˉ7]。
3。1 改善固井方法
傳統(tǒng)的固井方法是將儲氣井筒下到井內后,由上向下灌注水泥漿,使其與井壁固定?,F(xiàn)將傳統(tǒng)的固井方法改為由下向上灌注水泥漿,同樣按傳統(tǒng)的方式鉆井、下井筒及套管、上套管封頭后,在井筒及井壁之間增設一根小管作為水泥漿灌注管,固井用水泥漿則由泥漿泵通過該小管將其壓人底部,使水泥漿從底部逐漸向上充滿井筒與井壁之間的間隙。隨著水泥漿的上升,壓力隨之逐漸增大,水泥漿便被填充至井筒與井壁之間的每一縫隙,凝固后不但將井筒與井壁緊固成一體,使用中不會再出現(xiàn)松動現(xiàn)象。由于井筒形成緊密的水泥包覆層,又避免了井筒與地下水和有害氣體直接接觸而引起腐蝕等危害[8]。
3,2 改善氣質和選用合適材料
從抽樣調查中發(fā)現(xiàn)在135個加氣站中,約有78%的儲氣井氣質不符合國標要求,大多是水含量太高,另外是硫化氫含量超標。全國發(fā)生的多起事故,主要是由于氣質超標,導致腐蝕、“氫脆”引發(fā)的。因此,凈化廠需要嚴格控制凈化氣的氣質標準,這樣有利于避免H2S和CO2對儲氣井套管的腐蝕以及導致“氫脆”。另外[11],在儲氣井的建造工作中,SY/T6535-2002規(guī)定“井筒應采用符合API SPECSCT的要求,套管鋼級應為TP80CQJ”,同時還規(guī)定“下井的井管應有質量證明文件,試壓合格報告等表示其質量完全符合設計要求的文件”。
3。3 套管防腐蝕技術
目前[9,10,11],儲氣井建造中對于套管外壁防蝕尚無統(tǒng)一認識,大多數(shù)認為固井段有混凝土的緊密包覆,已起到隔絕空氣的作用,可抵御化學腐蝕的侵襲,所以施工中不必采取任何防蝕措施。但地下土壤構造透氣性難于確定,在運行中又不能再次進行防腐蝕處理,因此建議采用更為有效的防護措施,如涂覆氯璜化聚氯乙烯等,以便更有效地防止化學腐蝕。
套管內壁防蝕與否與天然氣氣質有關。通過長期試驗得出的結論,濕天然氣中,當H2S質量濃度不高于6mg/m3時,對金屬材料無腐蝕作用;H2S質量濃度小于20 mg/m3時,對鋼材無明顯腐蝕或這種腐蝕程度在工程所能接受的范圍。而按照《車用壓縮天然氣(GB18047-2000)》規(guī)定CNG中H2S質量濃度不高于15mg/m3。因此,套管內壁無需進行防腐蝕處理。
4 結束語
目前CNG地下儲氣井具有占地面積小、運行費用低、操作維護簡便等優(yōu)點,但儲氣井使用過程中的腐蝕問題,必須引起高度重視。雖然目前國內儲氣井尚未發(fā)生事故,但加氣站內的儲氣井一般都建在人口密集的城市,如發(fā)生竄氣、爆炸,其后果不堪設想。因此,根據(jù)國內CNG地下儲氣井的現(xiàn)狀,應進一步完善CNG儲氣井的防護措施,以促進天然氣能源汽車的推廣使用和城市大氣質量的改善。
以前建造的地下儲氣井為了檢修和維護的方便,沒有固井或未完全固井,未固井部分處于環(huán)狀空氣的包圍,況且地下構造透氣性也難于確定,同時由于地下水的存在,在長時間運行中又不能再次進行防護處理,因而存在嚴重腐蝕的可能。在最近的一次事故中,某一地下儲氣井在投入使用一年多后,由于地下水的沖刷,導致了外壁嚴重腐蝕破壞。
綜合考慮各種因素,地下儲氣井的主體部件(N80套管)外壁的腐蝕,其主要影響因素有:溶解氧,SRB(硫酸鹽還原菌),CO2,H2S以及流速等。
2。1 溶解氧的影響
在中性或近中性的水溶液中,金屬的腐蝕屬于電化學過程,套管表面微電池陽極上鐵受到腐蝕介質作用而溶解,即:
2Fe → +2Fe2+ + 4e
陰極上溶液中的溶解氧被還原,即:
O2+2H2O+4e→4OH-
陽極產物Fe2+向陰極擴散,而陰極的OHˉ向陽極擴散,在介質中依靠離子導體傳導腐蝕電流,這樣陰陽極共同組成氧差腐蝕電池,造成地下儲氣井外壁的腐蝕。因此可見,腐蝕是憑借O2還原而進行的。表層地下水與大氣接觸,大氣中的O2通過溶液擴散到鋼鐵表面以維持腐蝕電池的陰極過程。大氣中的O2向地下水中的擴散速度直接決定了腐蝕過程;水中溶解O2的濃度和氧擴散勢壘直接決定了地下儲氣井的腐蝕速度[2,3]。
2。2 CO2-H2S腐蝕機理及腐蝕影響因素
2。2.1 CO2-H2S的腐蝕機理
隨著CO2腐蝕和H2S腐蝕研究的逐漸深入和工程上腐蝕問題的逐步解決,CO2和H2S共存條件下對地下儲氣井的腐蝕研究已顯得相當突出[3]
CO2和H2S共存的環(huán)境中,H2S控制腐蝕的能力較強。這是由于H2S腐蝕產生的硫化物膜對儲氣井套管具有較好的保護作用,所以當CO2介質中含有少量的H2S時,腐蝕速率有時反而降低,但高濃度的H2S引起的腐蝕速率比CO2腐蝕預測模型得出的腐蝕速率要快。腐蝕取決于套管表面腐蝕產物及沉積物的結構和組成,當系統(tǒng)中同時存在CO2和H2S時,PCO2/PH2S可以大致判定腐蝕是H2S還是CO2起主要作用。
2。2。2 CO2-H2S的腐蝕影響因素
CO2和H2S共存條件下的腐蝕影響因素包括溫度、氣體分壓、介質成分、液相流態(tài)以及材質因素等,其中很多因素的影響與二者單獨作用時相同[4]。
(1)溫度:溫度對CO2和H2S共存腐蝕的影響主要體現(xiàn)在三個方面:①溫度升高,CO2和H2S氣體在介質中的溶解度降低,抑制了腐蝕的進行;②溫度升高,各反應進行的速度加快,促進了腐蝕的進行;③溫度升高,影響了腐蝕產物膜的形成機制,可能抑制腐蝕或促進腐蝕。
(2)H2S含量:有研究表明,當H2S質量濃度較低(70 mg/m3)和較高(60mg/m3) 時腐蝕速率較低;隨H2S含量增加,N80套管呈現(xiàn)出明顯的局部腐蝕
特征,同時腐蝕傾向與腐蝕形態(tài)間也表現(xiàn)出一定的相關性。實際上H2S含量的影響取決于儲氣井套管表面腐蝕產物及沉積物的結構和組成,隨著鋼表面生成FeS或FeCO3膜的不同,H2S作用形式也不同。
(3)CO2分壓∶CO2分壓增加時,N80套管腐蝕速率呈增大趨勢,腐蝕形態(tài)以均勻腐蝕為主,試樣表面腐蝕產物膜附著力較低,且有缺陷或較疏松,加之液相流的沖刷作用,難以形成厚而致密的保護性膜。上述原因造成了N80套管均勻腐蝕速率隨CO2分壓增加而增大的趨勢。
(4)材質因素:Cr既可提高鋼的抗CO2腐蝕性能,也可改善鋼的抗H2S腐蝕性能。Mn與S結合可形成MnS夾雜,成為鋼中的微陰極,促進局部腐蝕的發(fā)生,降低鋼的抗CO2及H2S腐蝕性能。
2。3 SRB的影響
由細菌引起的地下儲氣井外壁腐蝕中,SRB影響最大。SRB代謝產物H2S對金屬的腐蝕特別嚴重,生成物FeS也危害嚴重。SRB引起腐蝕的特征:產生深的坑蝕,形成結疤;點蝕區(qū)充滿黑色的腐蝕產物FeS,在疏松的腐蝕產物下面出現(xiàn)金屬光澤;點蝕區(qū)表面為許多同心圓所構成,其橫斷面為錐形。
SRB的腐蝕機理[5]可由去極化理論來解釋,即SRB加速了陰極去極化作用,從而加速了腐蝕過程。其反應公式如下:
4Fe → 4Fe2 + 8e 陽極反應
8H2O → 8H++8OHˉ 水的電離
8H++8e → 8H 陰極反應
SO42ˉ+8H → S2-+4H2O 細菌陰極去極化
Fe2+ + S2-→ FeS 腐蝕產物
3Fe2+ +6OHˉ→ 3Fe(OH)2 腐蝕產物
總反應:
4Fe+SO42ˉ+4H2O→ 3Fe(OH)2+FeS+2OHˉ
SRB腐蝕主要是氫化酶的作用。由SRB活動產生的H2S和FeS和細菌氫化酶保證了陰極反應所需要的氫,使得地下儲氣井的井筒腐蝕的速度過快。另外,H2S在金屬表面的沉積相對增加了陰極函蓋面積,有利于氫的還原,也加速了儲氣井的局部腐蝕。
3 CNG儲氣井的防腐蝕措施
隨著科學技術發(fā)展和相關標準的制定與完善,地下儲氣井在國內CNG加氣站項目中得到了廣泛的應用,但在使用過程中存在的腐蝕問題應進一步探討。針對國內不少儲氣井腐蝕情況,提出以下改進措施[6ˉ7]。
3。1 改善固井方法
傳統(tǒng)的固井方法是將儲氣井筒下到井內后,由上向下灌注水泥漿,使其與井壁固定?,F(xiàn)將傳統(tǒng)的固井方法改為由下向上灌注水泥漿,同樣按傳統(tǒng)的方式鉆井、下井筒及套管、上套管封頭后,在井筒及井壁之間增設一根小管作為水泥漿灌注管,固井用水泥漿則由泥漿泵通過該小管將其壓人底部,使水泥漿從底部逐漸向上充滿井筒與井壁之間的間隙。隨著水泥漿的上升,壓力隨之逐漸增大,水泥漿便被填充至井筒與井壁之間的每一縫隙,凝固后不但將井筒與井壁緊固成一體,使用中不會再出現(xiàn)松動現(xiàn)象。由于井筒形成緊密的水泥包覆層,又避免了井筒與地下水和有害氣體直接接觸而引起腐蝕等危害[8]。
3,2 改善氣質和選用合適材料
從抽樣調查中發(fā)現(xiàn)在135個加氣站中,約有78%的儲氣井氣質不符合國標要求,大多是水含量太高,另外是硫化氫含量超標。全國發(fā)生的多起事故,主要是由于氣質超標,導致腐蝕、“氫脆”引發(fā)的。因此,凈化廠需要嚴格控制凈化氣的氣質標準,這樣有利于避免H2S和CO2對儲氣井套管的腐蝕以及導致“氫脆”。另外[11],在儲氣井的建造工作中,SY/T6535-2002規(guī)定“井筒應采用符合API SPECSCT的要求,套管鋼級應為TP80CQJ”,同時還規(guī)定“下井的井管應有質量證明文件,試壓合格報告等表示其質量完全符合設計要求的文件”。
3。3 套管防腐蝕技術
目前[9,10,11],儲氣井建造中對于套管外壁防蝕尚無統(tǒng)一認識,大多數(shù)認為固井段有混凝土的緊密包覆,已起到隔絕空氣的作用,可抵御化學腐蝕的侵襲,所以施工中不必采取任何防蝕措施。但地下土壤構造透氣性難于確定,在運行中又不能再次進行防腐蝕處理,因此建議采用更為有效的防護措施,如涂覆氯璜化聚氯乙烯等,以便更有效地防止化學腐蝕。
套管內壁防蝕與否與天然氣氣質有關。通過長期試驗得出的結論,濕天然氣中,當H2S質量濃度不高于6mg/m3時,對金屬材料無腐蝕作用;H2S質量濃度小于20 mg/m3時,對鋼材無明顯腐蝕或這種腐蝕程度在工程所能接受的范圍。而按照《車用壓縮天然氣(GB18047-2000)》規(guī)定CNG中H2S質量濃度不高于15mg/m3。因此,套管內壁無需進行防腐蝕處理。
4 結束語
目前CNG地下儲氣井具有占地面積小、運行費用低、操作維護簡便等優(yōu)點,但儲氣井使用過程中的腐蝕問題,必須引起高度重視。雖然目前國內儲氣井尚未發(fā)生事故,但加氣站內的儲氣井一般都建在人口密集的城市,如發(fā)生竄氣、爆炸,其后果不堪設想。因此,根據(jù)國內CNG地下儲氣井的現(xiàn)狀,應進一步完善CNG儲氣井的防護措施,以促進天然氣能源汽車的推廣使用和城市大氣質量的改善。
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